選擇合適的均壓電容值是多斷口真空斷路器開斷能力的重要保證。針對126 kV 模塊化三斷口真空斷路器，根據電位分布計算結果，分析確定采用U 型布置方式。采用有限元法計算了U 型三斷口真空斷路器的分布電容參數，并通過工頻分壓特性試驗驗證了計算的準確性，根據靜態分壓比計算結果選擇了合適的靜態均壓電容值。建立了雙斷口真空斷路器動態仿真模型，仿真結果表明：動態均壓設計應該考慮殘余電荷(residual charge，RC)的影響，其影響程度與各斷口RC 參數的差異特性有關。根據暫態恢復電壓分配比計算結果選擇了合適的動態均壓電容值。綜合考慮靜、動態均壓要求和其他相關因素，三斷口真空斷路器均壓電容值選取為1 000 pF，并通過合成開斷試驗驗證了均壓的有效性。

　　真空和SF6 是斷路器領域中應用最廣泛的滅弧和絕緣介質。其中，SF6 在72.5~1 000 kV 電壓等級的斷路器中占據絕對優勢地位;而真空斷路器在40.5 kV 及以下電壓等級的系統中更能發揮其優勢。1997 年的日本京都會議上，SF6 被正式定為溫室氣體，未來的使用將受到嚴格限制。研究可替代SF6斷路器的環保型高壓斷路器日益緊迫，更高電壓等級的真空斷路器成為目前的研究熱點。

　　由于真空間隙的擊穿電壓與間隙長度存在飽和效應，限制了單斷口真空斷路器的發展。多斷口真空斷路器可以充分利用真空短間隙的優良特性，使得真空斷路器向高壓、超高壓發展成為可能。大連理工大學首先提出了采用光控模塊式真空斷路器單元串聯，組成多斷口真空斷路器的概念，并基于目前成熟的TD-40.5/2500-31.5 商用真空滅弧室，開發了40.5 kV 光控模塊式真空斷路器單元樣機。該樣機采用模塊化設計，配備永磁操動機構，采用光纖傳送控制信號，可方便地進行積木式串聯相應的個數組成更高電壓等級的多斷口真空斷路器，為模塊化多斷口真空斷路器的研究奠定了基礎。文獻計算了模塊化三斷口真空斷路器的分布電容參數并進行了試驗驗證;文獻測量了小電流，低電壓合成開斷試驗中三斷口真空斷路器的電壓分布;文獻仿真分析了三斷口真空斷路器的TRV 分配特性和不同均壓措施的均壓效果;文獻分析了雙斷口真空斷路器TRV分配特性與弧后電流的關系;文獻通過試驗研究了均壓電容對雙斷口真空斷路器開斷性能的影響。但目前尚無針對多斷口真空斷路器均壓設計的詳細研究。

　　多斷口真空斷路器通常采用加裝均壓電容的方式提高其電壓分配均勻性。但是，過高的均壓電容值對開斷性能的提高無益，甚至可能降低其開斷性能。因此，選擇合適的均壓電容值對保證多斷口真空斷路器的開斷能力至關重要。本文針對真空斷路器在126 kV電壓等級的應用問題，基于40.5 kV光控模塊單元，對模塊化三斷口真空斷路器靜，動態均壓設計進行了研究：計算了豎直型和U 型布置方式下三斷口真空斷路器的電壓分布，同時考慮機械穩定性及實施難度等因素，選擇了U 型布置方式;對U 型三斷口真空斷路器的分布電容參數進行了計算，并通過試驗驗證了計算的準確性。根據靜態分壓比計算結果選取了滿足靜態均壓要求的均壓電容值;考慮弧后殘余電荷(residual charge，RC)的影響，建立了雙斷口真空斷路器動態仿真模型。

　　仿真分析了雙斷口真空斷路器的瞬態恢復電壓(transient recovery voltage，TRV)分配特性。根據U型三斷口真空斷路器TRV 分配比計算結果，選取了滿足動態均壓要求的均壓電容值。綜合分析后，U 型三斷口真空斷路器的均壓電容值選取為1 000 pF，并通過合成開斷試驗驗證了均壓的有效性。基于上述研究開發的126 kV 三斷口真空斷路器樣機，在西安高壓電器研究院通過了40 kARMS，T100 s 的開斷試驗。真空技術網(http://smsksx.com/)認為本文的研究結果可為多斷口真空斷路器的設計提供參考。

1、電壓分布計算及結構選擇

　　根據光控模塊單元的基本結構，首先考慮了多種可能的布置方式，如Z 型、豎直型、U 型及T 型等。經過初步的分析，本文選擇豎直型和U 型作為備選方案進一步分析。

　　由于雜散電容的存在，多斷口真空斷路器的電壓分布并不均勻，對提高其開斷能力極為不利，其不均勻程度與多斷口的布置方式密切相關。因此，不同布置方式下的電壓分布是結構選擇的重要參考依據之一。

　　1.1、模塊化三斷口真空斷路器模型

　　根據光控模塊式真空斷路器單元的實際結構，通過適當簡化，建立了模塊單元的三維計算模型。其結構示意圖和三維模型圖如圖1 所示。

圖1 光控模塊式真空斷路器

　　基于模塊單元的三維計算模型，同時建立復合支柱絕緣子的三維計算模型，通過組合得到豎直型和U 型三斷口真空斷路器的計算模型，如圖2 所示。

圖2 三斷口真空斷路器計算模型

　　1.2、電壓分布計算及結構選擇

　　在 ANSYS 軟件中建模和剖分完成后，在三斷口真空斷路器高壓端加載高電位單位1，接地端加載0 電位(對于實際值可以乘相應倍數進行換算)，對屏蔽罩等懸浮電位導體進行電壓自由度耦合。采用ICCG 求解器進行求解，計算得到三斷口真空斷路器的電位分布。根據電位分布計算結果，計算出各斷口兩端的電位差，進而得到各個斷口的分壓比，如表1 所示。

表1 豎直和U 型布置方式各斷口分壓比

　　由表1 可知，2 種布置方式下斷口的電壓分布均很不均勻，必須采取合適的均壓措施以改善斷口間的電壓分布特性;豎直型的電壓分布較U 型更加均勻，但二者差異并不顯著。由于豎直型布置的整體高度達到了4.4 m，綜合考慮結構穩定性和實施難度等因素，選擇U 型結構為模塊化三斷口真空斷路器的布置方式。

2、結論

　　1)對于多斷口真空斷路器，有限元法可得到較為準確的電壓分布和分布電容參數計算結果，為多斷口的結構設計和靜態均壓參數選擇提供參考。

　　2)由于RC 的存在，多斷口真空斷路器的TRV分配特性與靜態時不同。在PAC 階段，TRV 分配主要受斷口等效阻抗的影響，該等效阻抗由各斷口的RC 參數(即PAC 參數)決定。因此，多斷口真空斷路器宜采用PAC 分散性較小的滅弧室;同時采用高精度的操動機構，盡可能提高各斷口的控制精度和同步性。

　　3)在進行多斷口真空斷路器動態均壓設計時，不僅要考慮雜散電容的影響，還需要考慮RC 參數差異可能導致的TRV 分配不均勻，其影響程度與各斷口的RC 參數差異特性有關。

　　4)對于126 kV 模塊化三斷口真空斷路器，宜采用U 型布置方式。綜合考慮靜，動態均壓的要求，均壓效果的“飽和”效應和負效應等因素，U 型三斷口真空斷路器的均壓電容值取1 000 pF。初步試驗驗證了設計的有效性，后續還需進一步的試驗檢驗。