針對(duì)現(xiàn)代艦船直流電力系統(tǒng)交流整流發(fā)電機(jī)保護(hù)面臨的斷路器發(fā)電機(jī)側(cè)短路時(shí)需瞬時(shí)分?jǐn)喔呱仙�率短路電流，以及斷路器電網(wǎng)側(cè)短路時(shí)需短延時(shí)后分?jǐn)喽搪冯娏鞯囊�求不同這一問(wèn)題，提出了一種雙向非一致混合型真空直流斷路器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。采用強(qiáng)迫換流關(guān)斷原理關(guān)斷發(fā)電機(jī)側(cè)短路時(shí)高上升率的短路電流，采用自然換流關(guān)斷原理實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)側(cè)短路時(shí)短延時(shí)保護(hù)以及正常工作電流的分?jǐn)唷��?duì)斷路器關(guān)斷的3個(gè)換流過(guò)程進(jìn)行分析，得到了該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的最佳連接形式，該連接形式下正、反向關(guān)斷電流的利用率分別為100%和83%。設(shè)計(jì)了1kV/2.5kA 斷路器樣機(jī)，并進(jìn)行了正、反向關(guān)斷試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)了正向8kA 的自然換流關(guān)斷和反向初始上升率為20A/s 的短路電流強(qiáng)迫換流關(guān)斷。試驗(yàn)結(jié)果表明，所提出方案是有效、可行的，所做的分析準(zhǔn)確、可信。

　　引言

　　現(xiàn)代艦船直流電力系統(tǒng)中電源主要由多相交流發(fā)電機(jī)整流而成，并通過(guò)固態(tài)逆變器向負(fù)載供電，如圖1 所示。這種系統(tǒng)的特點(diǎn)是線(xiàn)路阻抗小、短路時(shí)間常數(shù)小、供電連續(xù)性要求高。當(dāng)系統(tǒng)發(fā)電機(jī)側(cè)發(fā)生短路故障(f2)時(shí)，要求發(fā)電機(jī)保護(hù)斷路器瞬時(shí)動(dòng)作，而當(dāng)電網(wǎng)側(cè)短路(f1 或f3)時(shí)，發(fā)電機(jī)保護(hù)斷路器應(yīng)先耐受發(fā)電機(jī)短路電流的沖擊，之后再根據(jù)需要分?jǐn)喟l(fā)電機(jī)短路電流。發(fā)電機(jī)保護(hù)開(kāi)關(guān)的這種保護(hù)要求與傳統(tǒng)艦船電力系統(tǒng)保護(hù)要求相比，內(nèi)部短路時(shí)關(guān)斷的電流上升率更高、整定時(shí)間更短，而外部短路時(shí)需耐受大峰值的短路電流后再延時(shí)關(guān)斷大電流，具備相應(yīng)功能和關(guān)斷能力的斷路器的研制難度顯著增加。

圖1  現(xiàn)代艦船直流電力系統(tǒng)示意圖

　　近年來(lái)，一種將機(jī)械開(kāi)關(guān)和固態(tài)開(kāi)關(guān)相結(jié)合的混合型斷路器由于在關(guān)斷直流電流時(shí)表現(xiàn)出優(yōu)異的性能，而得到迅速發(fā)展。按照關(guān)斷原理，混合型斷路器可分為自然換流型和強(qiáng)迫換流型兩種。自然換流型斷路器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、控制方便，但是這種關(guān)斷方案受電弧電壓和支路電感的影響，換流速度慢，當(dāng)關(guān)斷電流的上升率較大時(shí)難以滿(mǎn)足限流和快速性要求，一般應(yīng)用于無(wú)限流要求的場(chǎng)合，如瑞士聯(lián)邦技術(shù)學(xué)院研制的1500V/4kA 混合型直流斷路器和荷蘭Delft 大學(xué)設(shè)計(jì)的600V/6kA 合型直流開(kāi)關(guān)。強(qiáng)迫換流型斷路器可以實(shí)現(xiàn)高電流變化率的換流，不需考慮換流支路電感的影響，設(shè)計(jì)上自由度較大，但由于強(qiáng)迫換流型斷路器需要額外的反向脈沖電流支路及相應(yīng)的充電電路，其體積大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜。其次，采用強(qiáng)迫換流的方案，對(duì)機(jī)械觸頭在電流過(guò)零點(diǎn)的介質(zhì)恢復(fù)能力要求高，需要機(jī)械觸頭有較快的響應(yīng)速度和初始分閘速度。

　　目前，強(qiáng)迫換流型斷路器能夠關(guān)斷短路電流的最大上升率多數(shù)在10A/s 以下，如大連理工大學(xué)研制的額定1500V/4000A 直流斷路器關(guān)斷的短路電流上升率為3A/s，西安交通大學(xué)研制的強(qiáng)迫換流型斷路器關(guān)斷短路電流的上升率約為8A/s。在已有文獻(xiàn)中能夠?qū)崿F(xiàn)約20A/s 短路電流關(guān)斷的只有海軍工程大學(xué)研制應(yīng)用于艦船低壓直流電力系統(tǒng)的基于空氣高速觸頭機(jī)構(gòu)的單向混合式直流限流斷路器；但該斷路器采用空氣式高速觸頭機(jī)構(gòu)，額定電壓只有320V，且該斷路只進(jìn)行單向短路分?jǐn)唷．?dāng)其用于發(fā)電機(jī)保護(hù)開(kāi)關(guān)進(jìn)行雙向關(guān)斷時(shí)，必須兼顧兩個(gè)方向的關(guān)斷電流要求，所需關(guān)斷電流的峰值將成倍提高，使斷路器設(shè)計(jì)和實(shí)現(xiàn)的難度顯著增加。

　　本文針對(duì)現(xiàn)代艦船直流電力系統(tǒng)整流發(fā)電機(jī)保護(hù)所面臨的問(wèn)題，將自然換流關(guān)斷和強(qiáng)迫換流關(guān)斷有機(jī)結(jié)合在一起，提出一種雙向非一致混合型真空直流斷路器結(jié)構(gòu)方案。在發(fā)電機(jī)側(cè)短路時(shí)采用強(qiáng)迫換流關(guān)斷原理，可關(guān)斷初始上升率為20A/s 的短路電流;而在電網(wǎng)側(cè)短路時(shí)，斷路器耐受短路電流沖擊，并在短延時(shí)后采用自然換流關(guān)斷原理關(guān)斷故障電流。真空技術(shù)網(wǎng)(http://smsksx.com/)認(rèn)為這種關(guān)斷方案既提高斷路器的可靠性、減小了體積，同時(shí)降低了斷路器的成本。

　　1、工作原理

　　圖2 所示為雙向非一致混合型真空直流斷路器方案拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，它由高速真空開(kāi)關(guān)VI、固態(tài)關(guān)斷電路和吸能壓敏電阻MOV 組成。正常工作時(shí)，電流從真空開(kāi)關(guān)滅弧室流過(guò)，關(guān)斷時(shí)固態(tài)關(guān)斷電路起作用，實(shí)現(xiàn)真空滅弧室電流的自然換流關(guān)斷和強(qiáng)迫換流關(guān)斷。壓敏電阻MOV 用于限制關(guān)斷時(shí)斷路器的過(guò)電壓峰值，吸收電路中剩余的能量。

圖2  雙向非一致混合型真空直流斷路器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

　　圖3(a)為正向自然換流關(guān)斷時(shí)投入工作的電路，分?jǐn)嚯娏鲿r(shí)首先打開(kāi)真空開(kāi)關(guān)VI，在真空開(kāi)關(guān)起弧前向晶閘管F0 發(fā)出導(dǎo)通信號(hào);真空開(kāi)關(guān)打開(kāi)之后，在電弧電壓的作用下，真空開(kāi)關(guān)支路上的電流向并聯(lián)支路F0、D2 上轉(zhuǎn)移，經(jīng)過(guò)一定時(shí)間后真空開(kāi)關(guān)支路上電流完全轉(zhuǎn)移至并聯(lián)支路，此時(shí)真空滅弧室進(jìn)入零電壓介質(zhì)恢復(fù)階段，F(xiàn)0、D2 繼續(xù)導(dǎo)通一段時(shí)間保證真空滅弧室介質(zhì)強(qiáng)度可靠恢復(fù)。之后導(dǎo)通晶閘管F1，預(yù)先充電的電容C 向F0 發(fā)出反向電流，使F0 上電流下降并過(guò)零，之后反向流從D1 上流過(guò)給F0 提供一定的恢復(fù)時(shí)間，回路中剩余的能量由電容C 與壓敏電阻MOV 共同吸收。在正向關(guān)斷電路的設(shè)計(jì)中，應(yīng)使關(guān)斷電流的全部或大部分從F0支路流過(guò)，以提高關(guān)斷電流的利用率。

圖3 雙向非一致混合型真空直流斷路器正反向關(guān)斷原理

　　圖3(b)為反向強(qiáng)迫換流關(guān)斷時(shí)投入工作的電路，分?jǐn)鄷r(shí)首先給真空開(kāi)關(guān)VI 動(dòng)作信號(hào)，真空開(kāi)關(guān)起弧后立即導(dǎo)通晶閘管F2，預(yù)先充電的電容C 經(jīng)二極管D1 向真空開(kāi)關(guān)VI 發(fā)出反向電流，使VI 上電流下降并過(guò)零，之后反向電流從D2 上流過(guò)，給VI 提供一定的恢復(fù)時(shí)間。在反向關(guān)斷電路的設(shè)計(jì)中，可通過(guò)電路結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)使關(guān)斷電流絕大部分首先經(jīng)D1 支路流向真空開(kāi)關(guān)，以提高關(guān)斷電流的利用效率。

　　雙向非一致混合型真空直流斷路器正、反向關(guān)斷時(shí)，包含了真空滅弧室向固態(tài)電路自然換流、關(guān)斷電流向晶閘管支路強(qiáng)迫換流和關(guān)斷電流向真空開(kāi)關(guān)支路強(qiáng)迫換流等過(guò)程。這些換流過(guò)程與各支路的參數(shù)密切相關(guān)，在斷路器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)充分考慮結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)換流的影響，最大限度提高電路的工作效率。

　　下文將對(duì)以上提到 3 個(gè)換流過(guò)程進(jìn)行分析，為了分析方便，分析過(guò)程中忽略支路電阻的影響，同時(shí)將電弧電壓、晶閘管管壓降、二極管管壓降等效為恒壓源。

4、結(jié)論

　　1)提出一種雙向非一致混合型真空直流斷路器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，當(dāng)系統(tǒng)中斷路器的發(fā)電機(jī)側(cè)發(fā)生短路故障分?jǐn)鄷r(shí)采用強(qiáng)迫換流關(guān)斷原理，可現(xiàn)實(shí)初始上升率為20A/s 以上的短路電流限流分?jǐn)?而當(dāng)電網(wǎng)側(cè)短路分?jǐn)嗷蛘�常工作電流的分�(jǐn)鄷r(shí)，采用自然換流關(guān)斷原理關(guān)斷電流，既提高斷路器的可靠性、減小了體積，同時(shí)降低了斷路器的成本。

　　2)分析了斷路器結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)3 種換流過(guò)程的影響，基于此確定了1kV/2.5 kA 樣機(jī)固態(tài)電路的最佳連接方式，在該連接方式下正向關(guān)斷時(shí)，關(guān)斷電流利用率為100%，反向關(guān)斷時(shí)，關(guān)斷電流利用率為83%。

　　3)設(shè)計(jì)了1kV/2.5kA 斷路器樣機(jī)，成功進(jìn)行了正向8kA 的自然換流關(guān)斷試驗(yàn)與反向上升率為20A/s 短路電流的強(qiáng)迫關(guān)斷試驗(yàn)，反向限流峰值約為7.8kA。驗(yàn)證了所提出雙向非一致混合型限流斷路器方案的有效性和可行性。